Наличие газа в растворе после прохождения сепаратора первой ступени
В процессе работ наблюдались случаи выхода из строя регулятора уровня жидкости в сепараторе, что приводило к переливу жидкости на сепараторе первой ступени. Сигнальные системы и устройства для перекрытия потока сработали своевременно, поэтому утечек раствора не произошло.
Рис. 4
Наличие газа в растворе (в процентах) после прохождения сепаратора первой ступени:
Было также отмечено, что предполагаемого прорыва газа за сепаратор первой ступени не произошло (рис. 4).
Основные результаты работы сепараторной системы приведены ниже в таблице:
|
Расход потока газа___________ Максимальный расход Средний расход в процессе СПО Среднии расход при бурении в морских условиях Давление при циркуляции___________ Среднее давление в процессе СПО Среднее давление в процессе бурения Максимальное давление в процессе циркуляции Механическая скорость бурения (ROР)________
Среднее значение по интервалу |
1,1х106м3/сут 150000м3/сут 20 м/час 62 м/час |
Система контроля за скважиной с применением клапана-регулятора давления работала хорошо, обеспечивая постоянное значение давления на поверхности и забойного давления, как показано на рис. 5.
Рис.5
График зависимости забойного давления от давления на устье скважины
После окончания бурения скважину испытывали в течение 6 часов с использованием того же оборудования.
Выводы по применение сепараторных систем новой конструкции при морском бурении с депрессией на пласт
Система работала без каких-либо сбоев и аварий
Эксплуатационные характеристики оборудования соответствовали расчетным характеристикам
В результате бурения скважины по методу депрессии на пласт производительность скважины увеличилась на 200% по сравнению с соседней скважиной, где проводилась перфорация в интервале продуктивного пласта.
Предварительные расчеты затрат показали, что внедрение метода бурения с депрессией на пласт в морских условиях, аналогичных нидерландскому сектору Северного моря, является безопасным и экономически выгодным мероприятием
Приложение
Основные свойства жидкости и характеристики потока:
Объемный расход газа и жидкости могут быть рассчитаны на основе притока, выраженного
через массу, следующим образом
Qg - Wg/pg и QL - Wl/Pl
W выражено в кг/с
Поверхностная скорость определяется, как скорость, которую получает фаза при течении вдоль трубы с поперечным сечением А (м2). Сумма поверхностной скорости газа и жидкости известна, как скорость смеси Vm:
vm - vsq + vs,
Объемная доля фазы выражается в следующем виде:
где XL + Xg = 1
Фактическая фазовая скорость зависит от локальной объемной доли жидкости и эффекта скольжения между жидкостями. Коэффициент объемной доли или удерживающей способности равен:
aL - AL/A
ctg - Ag/A
aL + ag = 1
Фактическая фазовая скорость;
Для газовой фазы: Vg ■ Vsg/ag
Для жидкой фазы: Vi = Vs/aL